{"id":23693,"date":"2023-08-31T12:54:12","date_gmt":"2023-08-31T10:54:12","guid":{"rendered":"https:\/\/www.revistanuclear.es\/?p=23693"},"modified":"2023-10-09T17:16:11","modified_gmt":"2023-10-09T15:16:11","slug":"estudio-de-las-trayectorias-de-inyeccion-de-agua-en-los-atemperadores-de-vapor","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/www.revistanuclear.es\/en\/mas\/estudio-de-las-trayectorias-de-inyeccion-de-agua-en-los-atemperadores-de-vapor\/","title":{"rendered":"Estudio de las trayectorias de inyecci\u00f3n de agua en los atemperadores de vapor"},"content":{"rendered":"<p class=\"p1\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\">Se describe a continuaci\u00f3n el proyecto realizado por el Grupo de Din\u00e1mica de Fluidos Num\u00e9ricos de la Universidad de Zaragoza en colaboraci\u00f3n con Ringo V\u00e1lvulas S.A.: el estudio y su posterior implementaci\u00f3n en un <em>software<\/em> del dimensionamiento de atemperadores tipo Venturi. <\/span><\/p>\n<p style=\"text-align: left;\"><strong><span style=\"color: #008000;\">INTRODUCCI\u00d3N<\/span><\/strong><\/p>\n<p style=\"text-align: justify;\">El atemperador de vapor (DSH) es un componente esencial en la generaci\u00f3n de energ\u00eda nuclear, desempe\u00f1ando un papel crucial al reducir la temperatura del vapor a niveles pr\u00f3ximos a la condensaci\u00f3n. Este proceso se logra mediante la pulverizaci\u00f3n de agua, cuya correcta ejecuci\u00f3n resulta fundamental para evitar problemas graves en la instalaci\u00f3n.<\/p>\n<p class=\"p2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\">Un error en la pulverizaci\u00f3n del agua puede ocasionar la colisi\u00f3n y deposici\u00f3n de part\u00edculas no evaporadas en las superficies de las tuber\u00edas posteriores al atemperador. Estas part\u00edculas pueden generar da\u00f1os en el material debido a choques t\u00e9rmicos o erosi\u00f3n, lo que representa un desaf\u00edo significativo para la operaci\u00f3n segura y eficiente.<\/span><\/p>\n<p class=\"p2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\">Con el objetivo de abordar esta problem\u00e1tica, se ha llevado a cabo un estudio exhaustivo sobre el comportamiento de las gotas de agua pulverizadas en la corriente del vapor, acelerada mediante un Venturi, y su impacto en las paredes adyacentes al fluido. El prop\u00f3sito de este estudio es determinar el dise\u00f1o espec\u00edfico de los atemperadores necesarios para evitar da\u00f1os en el sistema.<\/span><\/p>\n<p class=\"p2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\">En este contexto, la empresa Ringo V\u00e1lvulas ha colaborado estrechamente con la Universidad de Zaragoza para desarrollar un software especializado que permita calcular los diferentes par\u00e1metros dimensionales de los atemperadores, as\u00ed como evaluar sus efectos en las condiciones de proceso. Esto garantizar\u00e1 un dimensionado preciso y una fabricaci\u00f3n adecuada de los atemperadores, asegurando su correcto funcionamiento en la generaci\u00f3n de energ\u00eda nuclear.<\/span><\/p>\n<p class=\"p2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\">En este art\u00edculo, se presentar\u00e1n las consideraciones matem\u00e1ticas y los modelos utilizados para el c\u00e1lculo de la secci\u00f3n de vapor y la secci\u00f3n de agua, seguidos de un par de ejemplos concretos y las conclusiones obtenidas. A trav\u00e9s de este estudio, se busca ofrecer un enfoque integral que permita mejorar la eficiencia y la seguridad en la atemperaci\u00f3n del vapor en la generaci\u00f3n de energ\u00eda nuclear.<\/span><\/p>\n<p class=\"p1\"><span class=\"s1\"><b><strong><span style=\"color: #008000;\">CONFIGURACI\u00d3N DEL MODELO UTILIZADO<\/span><\/strong><\/b><\/span><\/p>\n<p class=\"p4\"><span class=\"s1\"> El modelo utilizado para para calcular los par\u00e1metros de dise\u00f1o para atemperadores (DSH) es una configuraci\u00f3n gen\u00e9rica seg\u00fan la Figura 1. El dispositivo consta de dos circuitos distintos: el circuito de vapor y el circuito de agua. Que ser\u00e1n descritos a continuaci\u00f3n.<\/span><\/p>\n<figure id=\"attachment_23698\" aria-describedby=\"caption-attachment-23698\" style=\"width: 800px\" class=\"wp-caption aligncenter\"><a href=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig1.jpg\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" loading=\"lazy\" class=\"wp-image-23698 size-full\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig1.jpg\" alt=\"\" width=\"800\" height=\"464\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig1.jpg 800w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig1-300x174.jpg 300w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig1-770x447.jpg 770w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig1-500x290.jpg 500w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig1-293x170.jpg 293w\" sizes=\"auto, (max-width: 800px) 100vw, 800px\" \/><figcaption id=\"caption-attachment-23698\" class=\"wp-caption-text\"><noscript><img fetchpriority=\"high\" decoding=\"async\" class=\"wp-image-23698 size-full\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig1.jpg\" alt=\"\" width=\"800\" height=\"464\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig1.jpg 800w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig1-300x174.jpg 300w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig1-770x447.jpg 770w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig1-500x290.jpg 500w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig1-293x170.jpg 293w\" sizes=\"(max-width: 800px) 100vw, 800px\" \/><\/noscript><\/a> <em><strong>Figura 1.<\/strong> Configuraci\u00f3n del atemperador tipo Venturi. PV: V\u00e1lvula de control de presi\u00f3n. TV: v\u00e1lvula de control de temperatura<\/em>.<\/figcaption><\/figure>\n<p class=\"p2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\"><b><i><strong><span style=\"color: #008000;\">Circuito de vapor<\/span><\/strong><\/i><\/b><\/span><\/p>\n<p class=\"p2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\"> El circuito de vapor del DSH comienza justo aguas abajo de la v\u00e1lvula de control de presi\u00f3n (PV, el punto 1 de la Figura 1). Este flujo de vapor sobrecalentado pasa por un tramo recto de tuber\u00eda hasta la garganta del Venturi (v, Figura 1), donde acelera y encuentra una corriente de agua atomizada. <\/span><\/p>\n<p class=\"p6\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\">Aguas abajo del Venturi, las gotas de agua son pulverizadas dentro de la corriente de vapor, disminuyendo la temperatura del mismo. En la salida del atemperador (punto 2 de la Figura 1), se ha de cumplir que las gotas de agua pulverizada se hayan evaporado completamente.<\/span><\/p>\n<p class=\"p2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\"><b><i><strong><span style=\"color: #008000;\">Circuito de agua<\/span><\/strong><\/i><\/b><\/span><\/p>\n<p class=\"p2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\"> El agua se suministra desde una fuente (W, Figura 1) donde se conoce la presi\u00f3n y temperatura de esta. A trav\u00e9s de una v\u00e1lvula de control de temperatura (TV) se suministra el agua a la boquilla de inyecci\u00f3n (n). El <em>software<\/em> incluye las distintas p\u00e9rdidas de carga (A, B, C y D) en el trayecto de la inyecci\u00f3n de agua hasta la boquilla.<\/span><\/p>\n<p class=\"p1\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\"><b><strong><span style=\"color: #008000;\">CONSIDERACIONES MATEM\u00c1TICAS<\/span><\/strong><\/b><\/span><\/p>\n<p class=\"p2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\"> Este cap\u00edtulo describe brevemente los principales modelos matem\u00e1ticos utilizados por el <em>software<\/em> para el c\u00e1lculo de los distintos par\u00e1metros del atemperador. Se presentan los modelos del c\u00e1lculo termodin\u00e1mico del vapor y su relaci\u00f3n con el di\u00e1metro del Venturi, el caudal necesario de agua, el c\u00e1lculo del atomizador requerido y finalmente el c\u00e1lculo de la trayectoria de las part\u00edculas de agua. <\/span><\/p>\n<p class=\"p2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\"><b><i><strong><span style=\"color: #008000;\">C\u00e1lculo termodin\u00e1mico de vapor<\/span><\/strong><\/i><\/b><\/span><\/p>\n<p class=\"p2\" style=\"text-align: justify;\">Se considera que el flujo de vapor es compresible e isentr\u00f3pico; por las ecuaciones que determinan la m\u00e1xima velocidad posible (M) (velocidad de estancamiento) en funci\u00f3n de la diferencia de temperatura y de la presi\u00f3n son las siguientes,<\/p>\n<p><a href=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula1.jpg\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" loading=\"lazy\" class=\"aligncenter size-medium wp-image-23713\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula1-300x125.jpg\" alt=\"\" width=\"300\" height=\"125\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula1-300x125.jpg 300w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula1-293x122.jpg 293w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula1.jpg 500w\" sizes=\"auto, (max-width: 300px) 100vw, 300px\" \/><noscript><img decoding=\"async\" class=\"aligncenter size-medium wp-image-23713\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula1-300x125.jpg\" alt=\"\" width=\"300\" height=\"125\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula1-300x125.jpg 300w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula1-293x122.jpg 293w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula1.jpg 500w\" sizes=\"(max-width: 300px) 100vw, 300px\" \/><\/noscript><\/a><\/p>\n<p class=\"p9\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\"><span class=\"Apple-converted-space\">\u00a0<\/span><\/span>A partir de estas ecuaciones anteriores y considerando que las p\u00e9rdidas por disipaci\u00f3n de calor son despreciables con respecto a la perdida de temperatura por el efecto Venturi, se puede relacionar la presi\u00f3n y la temperatura en la entrada del atemperador <i>(Sub\u00edndice 1) <\/i>y en el di\u00e1metro interior del Venturi <i>(Sub\u00edndice v).<\/i><\/p>\n<p class=\"p9\" style=\"text-align: justify;\"><a href=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula2.jpg\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" loading=\"lazy\" class=\"aligncenter size-medium wp-image-23715\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula2-300x191.jpg\" alt=\"\" width=\"300\" height=\"191\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula2-300x191.jpg 300w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula2-293x186.jpg 293w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula2.jpg 500w\" sizes=\"auto, (max-width: 300px) 100vw, 300px\" \/><noscript><img decoding=\"async\" class=\"aligncenter size-medium wp-image-23715\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula2-300x191.jpg\" alt=\"\" width=\"300\" height=\"191\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula2-300x191.jpg 300w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula2-293x186.jpg 293w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula2.jpg 500w\" sizes=\"(max-width: 300px) 100vw, 300px\" \/><\/noscript><\/a><\/p>\n<p class=\"p2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\"> De la misma manera se pueden relacionar las distintas \u00e1reas con su correspondiente n\u00famero de Mach mediante la siguiente f\u00f3rmula. Una vez obtenidos los valores de presi\u00f3n y temperatura en el interior del Venturi a partir de los valores de entrada.<\/span><a href=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula3.jpg\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" loading=\"lazy\" class=\"aligncenter size-medium wp-image-23717\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula3-300x107.jpg\" alt=\"\" width=\"300\" height=\"107\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula3-300x107.jpg 300w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula3-293x105.jpg 293w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula3.jpg 500w\" sizes=\"auto, (max-width: 300px) 100vw, 300px\" \/><noscript><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"aligncenter size-medium wp-image-23717\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula3-300x107.jpg\" alt=\"\" width=\"300\" height=\"107\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula3-300x107.jpg 300w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula3-293x105.jpg 293w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula3.jpg 500w\" sizes=\"(max-width: 300px) 100vw, 300px\" \/><\/noscript><\/a><span class=\"s1\"><b><i><strong><span style=\"color: #008000;\">C\u00e1lculo del caudal m\u00e1sico de agua necesario<\/span><\/strong><\/i><\/b><\/span><\/p>\n<p class=\"p2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\"> Se emplea un balance de entalpias para calcular el caudal m\u00e1sico de agua (G<sub>w<\/sub>) a partir de las entalpias de los distintos estados obtenidas a partir de las respectivas temperaturas y presiones previamente calculadas.<\/span><a href=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula4.jpg\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" loading=\"lazy\" class=\"aligncenter  wp-image-23719\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula4-300x79.jpg\" alt=\"\" width=\"213\" height=\"56\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula4-300x79.jpg 300w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula4-500x132.jpg 500w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula4-293x78.jpg 293w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula4.jpg 514w\" sizes=\"auto, (max-width: 213px) 100vw, 213px\" \/><noscript><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"aligncenter  wp-image-23719\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula4-300x79.jpg\" alt=\"\" width=\"213\" height=\"56\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula4-300x79.jpg 300w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula4-500x132.jpg 500w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula4-293x78.jpg 293w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula4.jpg 514w\" sizes=\"(max-width: 213px) 100vw, 213px\" \/><\/noscript><\/a><span class=\"s1\"><b><i><strong><span style=\"color: #008000;\">C\u00e1lculo de la capacidad de inyecci\u00f3n necesaria<\/span><\/strong><\/i><\/b><\/span><\/p>\n<p class=\"p2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\"> Mediante un balance de energ\u00edas se calculan todas las p\u00e9rdidas de carga desde la fuente de agua de alimentaci\u00f3n hasta el punto de inyecci\u00f3n. Incluyendo las p\u00e9rdidas de carga causadas por la propia v\u00e1lvula de control de temperatura. A partir de este balance de energ\u00eda se obtiene la capacidad total de la inyecci\u00f3n (Cv<\/span><span class=\"s2\"><sub>t<\/sub><\/span><span class=\"s1\">)<\/span><\/p>\n<p class=\"p2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\"> Se determina la capacidad del inyector (Cv<\/span><span class=\"s2\"><sub>i<\/sub><\/span><span class=\"s1\">) necesaria en funci\u00f3n de los distintos valores de regulaci\u00f3n de capacidad de la v\u00e1lvula de control (Cv<\/span><span class=\"s2\"><sub>v<\/sub><\/span><span class=\"s1\">)<span class=\"Apple-converted-space\">\u00a0 <\/span>de temperatura con la siguiente f\u00f3rmula:<\/span><a href=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula5.jpg\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" loading=\"lazy\" class=\"aligncenter  wp-image-23721\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula5-300x106.jpg\" alt=\"\" width=\"190\" height=\"67\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula5-300x106.jpg 300w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula5-293x103.jpg 293w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula5.jpg 500w\" sizes=\"auto, (max-width: 190px) 100vw, 190px\" \/><noscript><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"aligncenter  wp-image-23721\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula5-300x106.jpg\" alt=\"\" width=\"190\" height=\"67\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula5-300x106.jpg 300w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula5-293x103.jpg 293w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/formula5.jpg 500w\" sizes=\"(max-width: 190px) 100vw, 190px\" \/><\/noscript><\/a><span class=\"s1\"><b><i><strong><span style=\"color: #008000;\">C\u00e1lculo de la trayectoria de las gotas<\/span><\/strong><\/i><\/b><\/span><\/p>\n<p class=\"p2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\"> El <em>software<\/em> calcula la posici\u00f3n, tiempo y temperatura de la gota de agua usando algunos par\u00e1metros ya calculados para el vapor (temperatura y velocidad). Este c\u00e1lculo da una indicaci\u00f3n de la distancia y tiempo necesarios para la evaporaci\u00f3n, el tama\u00f1o que necesita para evaporarse completamente y si es probable o no que la gota de agua no se evapore e impacte en la tuber\u00eda.<\/span><\/p>\n<p class=\"p2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\"> Para calcular la trayectoria de la part\u00edcula se han seguido los siguientes pasos:<\/span><\/p>\n<ul class=\"ul1\" style=\"text-align: justify;\">\n<li class=\"li2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\">En primer lugar, calcula el tiempo que tarda la gota de agua inyectada en incrementar su temperatura hasta la temperatura de evaporaci\u00f3n.\u00a0<\/span><\/li>\n<li class=\"li2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\">Se considera que hasta que la totalidad de la gota no ha alcanzado la temperatura de evaporaci\u00f3n, no empezar\u00e1 a transferir masa a la corriente de vapor.<\/span><\/li>\n<li class=\"li2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\">A partir de ese momento se calcular\u00e1 la transferencia de masa por evaporaci\u00f3n a temperatura de evaporaci\u00f3n constante en funci\u00f3n del tiempo.<\/span><\/li>\n<li class=\"li2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\">En paralelo, el programa calcula el vector de velocidad de la gota en funci\u00f3n de la velocidad inicial usando una ecuaci\u00f3n de conservaci\u00f3n de momento, incluyendo los efectos de la viscosidad del vapor y de la fuerza de gravedad, que depender\u00e1 de la propia orientaci\u00f3n del atemperador.<\/span><\/li>\n<\/ul>\n<p class=\"p10\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\">Estas ecuaciones toman como dato de partida la velocidad de inyecci\u00f3n y un di\u00e1metro de gota de pulverizaci\u00f3n, que depende de la especificaci\u00f3n de la boquilla de inyecci\u00f3n instalada. A partir de estos datos el programa determina el tiempo necesario de evaporaci\u00f3n completa de una gota y la distancia recorrida tanto en direcci\u00f3n axial como radial dentro de la tuber\u00eda.<\/span><\/p>\n<p class=\"p1\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\"><b><strong><span style=\"color: #008000;\">CASOS DE ESTUDIO<\/span><\/strong><\/b><\/span><\/p>\n<p class=\"p2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\"> En este apartado se muestran distintos ejemplos de c\u00e1lculos realizados con el <em>software<\/em>, en ellos se aprecia la importancia del buen dimensionado del Venturi y de la buena selecci\u00f3n de la boquilla de inyecci\u00f3n, tanto en capacidad como en calidad de pulverizaci\u00f3n.<\/span><\/p>\n<p class=\"p2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\"><b><i><strong><span style=\"color: #008000;\">Dimensionado del di\u00e1metro interior del Venturi<\/span><\/strong><\/i><\/b><\/span><\/p>\n<p class=\"p6\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\">La reducci\u00f3n de di\u00e1metro del Venturi con respecto a la inyecci\u00f3n de agua directamente en un tramo recto de tuber\u00eda de vapor favorece el uso de presiones de la fuente de agua menores; con la consecuente reducci\u00f3n de gasto energ\u00e9tico y reducci\u00f3n de problemas de alta presi\u00f3n relacionados como cavitaci\u00f3n dentro de la v\u00e1lvula de agua. (Figuras 2 y 3).<\/span><\/p>\n<p class=\"p6\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\">Sin embargo, un di\u00e1metro de Venturi reducido en exceso puede provocar velocidades s\u00f3nicas (Mach 1) dentro del Venturi para algunas de las condiciones de proceso (Figura 4). Trabajar con fluido por encima de Mach 1 puede causar da\u00f1os en los materiales y aumento considerable de ruido y vibraciones. <\/span><\/p>\n<p class=\"p6\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\">Considerando \u00fanicamente el di\u00e1metro de Venturi y la velocidad menor de Mach 1 podr\u00eda sacarse la conclusi\u00f3n de que la selecci\u00f3n ideal para el proceso es la del di\u00e1metro de Venturi menor sin llegar a Mach 1. Sin embargo, mediante el c\u00e1lculo de la trayectoria de la part\u00edcula inyectada se puede apurar m\u00e1s la selecci\u00f3n del di\u00e1metro de Venturi.<\/span><\/p>\n<figure id=\"attachment_23700\" aria-describedby=\"caption-attachment-23700\" style=\"width: 784px\" class=\"wp-caption aligncenter\"><a href=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig2y3.jpg\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" loading=\"lazy\" class=\"wp-image-23700 size-large\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig2y3-784x1024.jpg\" alt=\"\" width=\"784\" height=\"1024\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig2y3-784x1024.jpg 784w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig2y3-230x300.jpg 230w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig2y3-770x1006.jpg 770w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig2y3-500x653.jpg 500w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig2y3-293x383.jpg 293w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig2y3.jpg 800w\" sizes=\"auto, (max-width: 784px) 100vw, 784px\" \/><figcaption id=\"caption-attachment-23700\" class=\"wp-caption-text\"><noscript><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"wp-image-23700 size-large\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig2y3-784x1024.jpg\" alt=\"\" width=\"784\" height=\"1024\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig2y3-784x1024.jpg 784w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig2y3-230x300.jpg 230w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig2y3-770x1006.jpg 770w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig2y3-500x653.jpg 500w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig2y3-293x383.jpg 293w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig2y3.jpg 800w\" sizes=\"(max-width: 784px) 100vw, 784px\" \/><\/noscript><\/a> <em><strong>Figuras 2 y 3.<\/strong> Diferencia de resultados entre di\u00e1metro de Venturi de 150 mm a 100 mm, se pueden apreciar dos mejorar directas de la reducci\u00f3n en di\u00e1metro: La reducci\u00f3n de caudal de agua necesario (G<sub>w<\/sub>) y la reducci\u00f3n de la presi\u00f3n de inyecci\u00f3n necesaria (P<sub>v<\/sub>).<\/em><\/figcaption><\/figure> <figure id=\"attachment_23702\" aria-describedby=\"caption-attachment-23702\" style=\"width: 800px\" class=\"wp-caption aligncenter\"><a href=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig4.jpg\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" loading=\"lazy\" class=\"wp-image-23702 size-full\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig4.jpg\" alt=\"\" width=\"800\" height=\"519\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig4.jpg 800w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig4-300x195.jpg 300w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig4-770x500.jpg 770w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig4-500x324.jpg 500w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig4-293x190.jpg 293w\" sizes=\"auto, (max-width: 800px) 100vw, 800px\" \/><figcaption id=\"caption-attachment-23702\" class=\"wp-caption-text\"><noscript><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"wp-image-23702 size-full\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig4.jpg\" alt=\"\" width=\"800\" height=\"519\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig4.jpg 800w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig4-300x195.jpg 300w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig4-770x500.jpg 770w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig4-500x324.jpg 500w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig4-293x190.jpg 293w\" sizes=\"(max-width: 800px) 100vw, 800px\" \/><\/noscript><\/a> <em><strong>Figura 4.<\/strong> En este caso el di\u00e1metro de Venturi es excesivamente peque\u00f1o y la velocidad del vapor alcanza valores s\u00f3nicos (Mach Mv de valor 1).<\/em><\/figcaption><\/figure>\n<p class=\"p6\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\">Utilizando un inyector de tama\u00f1o fijo, podemos obtener la distancia recorrida por la part\u00edcula inyectada dentro de la corriente de vapor. Las conclusiones que se sacan de la Figura 5 es que a mayor velocidad la part\u00edcula recorre un tramo de tuber\u00eda mayor hasta ser evaporada completamente. <\/span><\/p>\n<p class=\"p6\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\">Esto indica que no se puede elegir un di\u00e1metro de Venturi tan peque\u00f1o como sea posible sin llegar a condiciones s\u00f3nicas ya que es posible que esto aumente la distancia a la que las part\u00edculas de agua contin\u00faen fluyendo en estado l\u00edquido en la tuber\u00eda de vapor. <\/span><\/p>\n<p class=\"p6\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\">Para algunas condiciones de proceso el aumento de la distancia a la que las gotas de agua se evaporan completamente puede suponer da\u00f1os en los siguientes elementos de la instalaci\u00f3n debido a desgaste y erosi\u00f3n por el choque de las gotas.<\/span><\/p>\n<figure id=\"attachment_23704\" aria-describedby=\"caption-attachment-23704\" style=\"width: 776px\" class=\"wp-caption aligncenter\"><a href=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig5y6.jpg\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" loading=\"lazy\" class=\"wp-image-23704 size-large\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig5y6-776x1024.jpg\" alt=\"\" width=\"776\" height=\"1024\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig5y6-776x1024.jpg 776w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig5y6-227x300.jpg 227w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig5y6-770x1015.jpg 770w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig5y6-500x659.jpg 500w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig5y6-293x386.jpg 293w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig5y6.jpg 800w\" sizes=\"auto, (max-width: 776px) 100vw, 776px\" \/><figcaption id=\"caption-attachment-23704\" class=\"wp-caption-text\"><noscript><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"wp-image-23704 size-large\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig5y6-776x1024.jpg\" alt=\"\" width=\"776\" height=\"1024\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig5y6-776x1024.jpg 776w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig5y6-227x300.jpg 227w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig5y6-770x1015.jpg 770w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig5y6-500x659.jpg 500w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig5y6-293x386.jpg 293w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig5y6.jpg 800w\" sizes=\"(max-width: 776px) 100vw, 776px\" \/><\/noscript><\/a> <em><strong>Figuras 5 y 6.<\/strong> Trayectoria de una gota para los casos de Venturi de di\u00e1metros 150 mm y 100 mm, la reducci\u00f3n de di\u00e1metro implica que la evaporaci\u00f3n se produce a unos 0.7 m de la inyecci\u00f3n para el di\u00e1metro menor.<\/em><\/figcaption><\/figure>\n<p class=\"p2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\"><b><i><strong><span style=\"color: #008000;\">Dimensionado y selecci\u00f3n de la boquilla de inyecci\u00f3n<\/span><\/strong><\/i><\/b><\/span><\/p>\n<p class=\"p6\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\">Las principales caracter\u00edsticas a la hora de seleccionar una boquilla de inyecci\u00f3n son la calidad de la pulverizaci\u00f3n y la p\u00e9rdida de carga.<\/span><\/p>\n<p class=\"p6\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\">El primer par\u00e1metro determinar\u00e1 el di\u00e1metro de las gotas. Una boquilla con una calidad de pulverizaci\u00f3n mayor crear\u00e1 gotas de di\u00e1metros menores y por lo tanto el tiempo que les cuesta evaporarse completamente. En a\u00f1adido para gotas de di\u00e1metros mayores el efecto de la gravedad se acent\u00faa aumentando el riesgo de que las gotas no evaporadas se depositen en las tuber\u00edas, con el consecuente riesgo de choque t\u00e9rmico (Figura 7).<\/span><\/p>\n<figure id=\"attachment_23706\" aria-describedby=\"caption-attachment-23706\" style=\"width: 800px\" class=\"wp-caption aligncenter\"><a href=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig7.jpg\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" loading=\"lazy\" class=\"wp-image-23706 size-full\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig7.jpg\" alt=\"\" width=\"800\" height=\"537\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig7.jpg 800w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig7-300x201.jpg 300w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig7-770x517.jpg 770w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig7-500x336.jpg 500w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig7-370x247.jpg 370w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig7-293x197.jpg 293w\" sizes=\"auto, (max-width: 800px) 100vw, 800px\" \/><figcaption id=\"caption-attachment-23706\" class=\"wp-caption-text\"><noscript><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"wp-image-23706 size-full\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig7.jpg\" alt=\"\" width=\"800\" height=\"537\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig7.jpg 800w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig7-300x201.jpg 300w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig7-770x517.jpg 770w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig7-500x336.jpg 500w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig7-370x247.jpg 370w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig7-293x197.jpg 293w\" sizes=\"(max-width: 800px) 100vw, 800px\" \/><\/noscript><\/a> <em><strong>Figura 7.<\/strong> Efecto del aumento de di\u00e1metro de gota de 0.1 mm a 0.5 mm. En este caso la gota no se evapora antes de 20 m, en a\u00f1adido se observa el efecto de la gravedad en la misma con una variaci\u00f3n axial de -25 mm.<\/em><\/figcaption><\/figure>\n<p class=\"p6\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\">La p\u00e9rdida de carga determinar\u00e1 el trabajo necesario por la v\u00e1lvula de regulaci\u00f3n del caudal de agua necesario y la capacidad del sistema de trabajar en un rango de trabajo de caudal amplio o reducido, esto se conoce como la rangeabilidad del sistema y depende \u00fanicamente de la combinaci\u00f3n de la rangeabilidad de la v\u00e1lvula de control y la boquilla de inyecci\u00f3n. Sin embargo, una menor p\u00e9rdida de carga provoca peores prestaciones en cuanto al tama\u00f1o de gota.<\/span><\/p>\n<p class=\"p1\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\"><b><strong><span style=\"color: #008000;\">CONCLUSIONES<\/span><\/strong><\/b><\/span><\/p>\n<p class=\"p2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\"> Este estudio y posterior desarrollo del<em> software<\/em> ha proporcionado valiosos resultados y conclusiones para el dise\u00f1o y fabricaci\u00f3n de atemperadores de vapor. La principal conclusi\u00f3n es la importancia del control de las part\u00edculas de agua en la corriente de vapor, tanto en su tama\u00f1o como en velocidad. Para ello, Ringo V\u00e1lvulas dise\u00f1a y suministra atemperadores de tipo Venturi con sistema de inyecci\u00f3n variable (Figura 8).<\/span><\/p>\n<figure id=\"attachment_23708\" aria-describedby=\"caption-attachment-23708\" style=\"width: 700px\" class=\"wp-caption aligncenter\"><a href=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig8.jpg\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" loading=\"lazy\" class=\"wp-image-23708 size-full\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig8.jpg\" alt=\"\" width=\"700\" height=\"790\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig8.jpg 700w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig8-266x300.jpg 266w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig8-500x564.jpg 500w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig8-293x331.jpg 293w\" sizes=\"auto, (max-width: 700px) 100vw, 700px\" \/><figcaption id=\"caption-attachment-23708\" class=\"wp-caption-text\"><noscript><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"wp-image-23708 size-full\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig8.jpg\" alt=\"\" width=\"700\" height=\"790\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig8.jpg 700w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig8-266x300.jpg 266w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig8-500x564.jpg 500w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/ringofig8-293x331.jpg 293w\" sizes=\"(max-width: 700px) 100vw, 700px\" \/><\/noscript><\/a> <em><strong>Figura 8.<\/strong> Atemperador tipo Venturi con inyecci\u00f3n variable de tipo compacto de Ringo V\u00e1lvulas.<\/em><\/figcaption><\/figure>\n<p class=\"p2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\">Una de las principales ventajas de esta soluci\u00f3n de atemperador es su capacidad para producir una atomizaci\u00f3n de gotas de tama\u00f1o peque\u00f1o, lo cual es crucial para garantizar un enfriamiento eficiente del vapor en diferentes rangos de presi\u00f3n como se ha obtenido de los resultados previamente descritos. La atomizaci\u00f3n fina de las gotas permite una mayor transferencia de calor y una dispersi\u00f3n m\u00e1s uniforme, mejorando as\u00ed la eficiencia de la atemperaci\u00f3n y evitando la formaci\u00f3n de part\u00edculas no evaporadas que podr\u00edan causar da\u00f1os en las tuber\u00edas. El control de la velocidad en la zona de inyecci\u00f3n mediante el efecto Venturi permite asegurar la correcta trayectoria de la part\u00edcula, as\u00ed como realizar la atemperaci\u00f3n con una presi\u00f3n de agua de inyecci\u00f3n menor.<\/span><\/p>\n<p class=\"p2\" style=\"text-align: justify;\"><span class=\"s1\">Por \u00faltimo, para la reducci\u00f3n de presi\u00f3n del vapor (Figura 9) as\u00ed como para el control del caudal necesario de agua de atemperaci\u00f3n, Ringo V\u00e1lvulas cuenta con una amplia trayectoria en el dise\u00f1o y fabricaci\u00f3n de v\u00e1lvulas de control para aplicaciones nucleares. Estas cuentan con soluciones de regulaci\u00f3n de procesos utilizadas en entornos de alta temperatura y servicios severos. <\/span><\/p>\n<figure id=\"attachment_23710\" aria-describedby=\"caption-attachment-23710\" style=\"width: 710px\" class=\"wp-caption aligncenter\"><a href=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/Ringofig9.jpg\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" loading=\"lazy\" class=\"wp-image-23710 size-full\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/Ringofig9.jpg\" alt=\"\" width=\"710\" height=\"800\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/Ringofig9.jpg 710w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/Ringofig9-266x300.jpg 266w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/Ringofig9-500x563.jpg 500w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/Ringofig9-293x330.jpg 293w\" sizes=\"auto, (max-width: 710px) 100vw, 710px\" \/><figcaption id=\"caption-attachment-23710\" class=\"wp-caption-text\"><noscript><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"wp-image-23710 size-full\" src=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/Ringofig9.jpg\" alt=\"\" width=\"710\" height=\"800\" srcset=\"https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/Ringofig9.jpg 710w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/Ringofig9-266x300.jpg 266w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/Ringofig9-500x563.jpg 500w, https:\/\/www.revistanuclear.es\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/Ringofig9-293x330.jpg 293w\" sizes=\"(max-width: 710px) 100vw, 710px\" \/><\/noscript><\/a> <em><strong>Figura 9.<\/strong> Foto de un sistema de atemperador tipo Venturi y v\u00e1lvula de control para la reducci\u00f3n de la presi\u00f3n del vapor de Ringo V\u00e1lvulas.<\/em><\/figcaption><\/figure>\n","protected":false},"excerpt":{"rendered":"<p>Se describe a continuaci\u00f3n el proyecto realizado por el Grupo de Din\u00e1mica de Fluidos Num\u00e9ricos de la Universidad de Zaragoza en colaboraci\u00f3n con Ringo V\u00e1lvulas S.A.: el estudio y su posterior implementaci\u00f3n en un software del dimensionamiento de atemperadores tipo Venturi. INTRODUCCI\u00d3N El atemperador de vapor (DSH) es un componente esencial en la generaci\u00f3n de energ\u00eda nuclear, desempe\u00f1ando un papel crucial al reducir la temperatura del vapor a niveles pr\u00f3ximos a la condensaci\u00f3n. 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